版权信息
省级大型综合性科技类期刊
主管部门:自治区科技厅
主办单位:自治区科学技术信息研究院 
协办单位:自治区科学技术情报学会
编辑出版:科技期刊编译室
刊社地址:呼和浩特新城西街149号本刊杂志社
邮政编码:010000
电      话:0471-2536371

E-mail  :

nmgkjzz@vip.163.com 

网站地址:www.nmgkjzz.com


往期杂志
当前位置: 首页>往期杂志>详细介绍

电子雷管在基坑爆破降振开挖中的应用

时间:2016-03-03来源: 作者: 点击: 519次

郭华杰

(  广东省深圳市和利爆破技术工程有限公司 广东深圳518034 )

摘要:在城市地铁复杂环境基坑爆破中,除控制飞石外,距爆源距离很近的燃气管线对爆破振动有严格的要求,因此在试验的基础上根据基坑内岩石性质制定距燃气管线不同距离处的爆破方案,即在离燃气管线较近处使用浅孔爆破方案,同时为了加快施工进度,在距燃气管线较远处使用深孔爆破及深孔间隔装药爆破方案。根据所测数据进行振动波分析,不断调整爆破参数,在保证无飞石减少大块率的同时尽量降低爆破振动。

关键词:   电子雷管   深孔爆破   深孔间隔装药爆破   浅孔爆破   延时间隔

中图分类号:TD235.22 +       文献标识码:A

THE APPLICATION OF ELECTRONIC DETONATORS IN CONTROLLED BLASTING OF CITY SUBWAY FOUNDATION PIT 

Guo Hua-jie

Guangdong Province Shenzhen city and the advantage of He Li Blasting Engineering Co.Ltd.,Guandong Shengzhen 518034

ABSTRACT: In the city subway excavation blasting complex environment, in addition to control the flying rocks, the distance from the explosion source close to the gas pipeline on the blasting vibration, there are strict requirements, so for different distance from the gas pipeline on the basis of the test according to the nature of the rocks in the pit blasting plan at that program using a shallow hole blasting away from the gas pipeline close at the same time in order to speed up the construction schedule, the farther away from the gas pipeline and the use of deep hole blasting interval charge blasting program. According to the measured shock wave data analysis, continuous adjustment of blasting parameters, to ensure that no stone flying chunks rate reduction while minimizing the blasting vibration.

KEY WORDS: Electronic detonators; Deep hole blasting; Deep hole space charge blasting; 

             Shallow hole blasting; Delay interval

1   工程概况及周边环境

此施工段为深圳市宝安区地铁11号线福永站基坑明挖段。基坑全长338m,宽度为21.333.7m,线间距15.2m,开挖深度为20.4m,开挖石方爆破工程量约54000m3,在基坑明挖段顶部为土层(填土、强风化、全风化等除中、微风化岩层外的土层),下部为岩石(为全~强风化片麻状混合花岗岩、强~微风化变粒岩),需采用爆破开挖,受其振动影响最大的是距基坑外缘仅12~29m1.6MPa次高压燃气管线,如图1,尤其是区域3范围内岩面高,是影响施工设计的重点,要求控制燃气管线处爆破振动速度不大于2cm/s,控制爆破振动影响在最小范围内[1]

2   爆破方案选择

本工程采用数码电子雷管起爆技术,可以有效解决降低爆破振动问题,确保附近燃气管线的安全[2-6]。在清除表土和松石后在基坑东侧边缘开槽,然后以该槽为自由面由东向西逐层进行爆破开挖,根据现场爆破试验结果,在距燃气管线不同距离区域内采用相应的控制爆


学历:硕士研究生 职务:爆破工程师 研究方向为“爆破工程”

工作单位:广东省深圳市和利爆破技术工程有限公司 

项目名称:深圳地铁11号线福永站基坑爆破工程

联系电话:13243745383    邮箱:guohuajie.765@163.com  765990023@qq.com

 

 


Fig.1 Pit schematic surrounding environment

破施工方案,在图1中计划区域1和区域2开挖分3~4层进行,每层高度5m~7m,区域35~8层进行,每层高度2.5~4m,在实施过程中对爆破振动进行实时监测,实现信息化爆破施工管理,并根据振动监测结果及时调整爆破施工方案,确保爆破施工安全。

现场爆破试验分析

3.1试验区域确定

    选择基坑东北角区域作为爆破试验区域,该区域距离燃气管线最远,可以最大限度的确保燃气管线的安全,见图1

3.2爆破区域划分

    首先进行深孔爆破试验,确定出能够满足爆破振动安全要求临界值(1.8cm/s)的临界距离R1,如果R112m,说明基坑范围内石方均可以采用深孔爆破方案,不需进行后续试验。如果R1>12m,那么在大于R1范围内采用深孔爆破方案;并进行深孔间隔装药爆破试验,确定出能够满足爆破振动安全要求临界值(1.8cm/s)的临界距离R2,如果R212m,说明距离燃气管线小于R1范围内基坑石方均可以采用深孔间隔装药爆破方案,不需进行后续试验。如果R2>12m,那么在R1 ~R2之间区域采用深孔间隔装药爆破方案;并进行浅孔爆破试验,确定出能够满足爆破振动安全要求临界值(1.8cm/s)临界距离R3,如果R312m,说明基坑剩余石方可以采用浅孔爆破方案。如果R3>12m,那么在R2 ~R3之间区域采用浅孔爆破方案,在距离燃气管线R3范围内的石方应采用静态破碎方法开挖,禁止采用爆破法。

3.3 测点布置

在爆区往西同一测线不同距离布设振动测试仪进行测试,测点距爆区距离为:12m18m25m35m50m,如图2所示,其中测点4布置在燃气管线上方。测点布设在地表能反应振动特性的基岩上,每个测点测试3个方向的质点振动速度,用快干石膏粉牢固粘结在地表。

 

 

 

 

 

 

图2 爆破试验测点布置示意图

Fig 2 Blasting vibration test points schematic layout

3.4深孔爆破试验

试验过程中,首先进行3组单孔试验,孔深6m,药量分别为8kg10kg12kg,由此确定单孔爆破的振动波形主振周期T,然后据振动波干涉叠加原理,当多孔爆破时孔间延期时间tT/3 < t < 2T/3时,前后两个炮孔的振动波能发生不同程度的叠加相消,从而降低爆破振动峰值[7]。 如图3为深孔试验单孔爆破测点4最大振动波形图(垂向)。

文本框: 振幅/(cm•s-1)文本框: 振幅/(cm•s-1)

振幅/(cm·s-1)

 

 

 


   

 

 

 

 

 

时间/s

 

 


图3 深孔试验单孔爆破垂向振动波形图(测点4)

Fig 3 Vertical vibration waveform of deep-hole blasting test (4 measuring points)

    由图3知单孔爆破主振周期为20~40ms左右,所以多孔爆破时取孔间延时为8~20ms左右,经试验确定最佳延时。然后进行5组多孔试验,每组5个孔,孔深6m、单孔药量12kg,孔间延时分别为8ms11ms14ms17ms20ms,逐孔起爆,可以通过爆破试验效果,确定最佳的装药参数和合理的防护措施。因为测点距爆源较近且在实际爆破试验中发现各测点Z向(垂向)速度最大,所以只对Z向振动速度进行分析,如表取前三组数据进行分析。

表1  深孔爆破振动参数表

Table 1 Vibration parameters of deep-hole charge blasting

测点

垂向振动速度/cm·s-1

第一组爆破孔间延时/ms

第二组爆破孔间延时/ms

第三组爆破孔间延时/ms

8

11

14

17

20

8

11

14

17

20

8

11

14

17

20

1

2.33

2.55

2.49

2.29

2.31

2.47

2.32

2.58

2.28

2.62

2.58

2.51

2.56

2.39

2.46

2

2.14

2.41

2.45

2.16

2.18

2.36

2.17

2.33

2.19

2.41

2.39

2.37

2.39

2.19

2.24

3

1.97

2.36

2.21

1.80

1.98

2.26

1.99

2.12

1.94

2.23

2.25

2.10

2.29

1.84

1.93

4

1.86

1.93

2.01

1.62

1.81

1.91

1.82

1.89

1.78

2.16

1.96

1.85

1.98

1.71

1.75

5

1.58

1.44

1.23

1.20

1.18

1.51

1.47

1.71

1.25

1.37

1.22

1.43

1.29

1.01

1.13

由表中数据知,当孔间延时间隔为17ms时,其振动速度最小,且小于单孔爆破振动速度峰值,说明当孔间延时17ms时减振效果最好。而且测点4的多孔爆破振动波形峰值比单孔爆破降低了约20%,同时测点4的振速在1.8cm/s左右,确定出临界值R1=35m>12m,所以在大于35m的范围内采用深孔装药爆破,然后进行深孔间隔装药爆破试验。

3.5深孔间隔装药爆破试验

根据3.3确定的最佳孔间、排间延时时差设计爆破网络,通过本试验确定最佳层间延时时差,确定满足振动控制指标的区域。同时可以通过爆破试验效果,确定最佳的装药参数和合理的防护措施。

    试验进行5组多孔试验,每组5个孔,孔深6.5m、孔距2m、排距2m、上装药段2kg、下装药段8.5kg,中间间隔堵塞1m,层间延时分别为4ms5ms6ms8ms10ms,参考3.3数据选取孔间延时17ms,逐个起爆,同样取前三组数据进行分析。爆破振动测试方法与深孔爆破试验相同,爆破试验测点布置见图2

 

表2 深孔间隔爆破振动参数表

Table 2 Vibration parameters of deep-hole interval charge blasting

测点

垂向振动速度/cm·s-1

第一组爆破层间延时/ms

第二组爆破层间延时/ms

第三组爆破层间延时/ms

4

5

6

8

10

4

5

6

8

10

4

5

6

8

10

1

1.97

2.01

2.36

2.17

2.24

2.11

2.47

2.35

2.51

2.29

2.22

2.43

2.57

2.37

2.40

2

1.78

1.96

2.11

1.98

2.03

1.89

2.16

2.10

2.21

1.93

1.87

1.93

2.26

2.14

1.90

3

1.69

1.75

1.84

1.79

1.85

1.78

1.80

1.83

1.91

1.77

1.66

1.71

1.97

1.83

1.79

4

1.32

1.28

1.51

1.48

1.61

1.49

1.43

1.60

1.56

1.38

1.21

1.42

1.63

1.33

1.41

5

1.10

1.02

1.17

1.03

1.34

1.27

1.19

1.14

1.09

0.92

0.98

1.24

1.29

1.07

1.26

    由表中数据知当深孔层间装药间隔时间为4ms,孔间延时为17ms时振动峰值最小。同时由表中知测点3的振速在1.66~1.91间,即在临界振速1.8cm/s左右,得出临界值R2=25m左右,即R2 > 12m,所以在大于25m小于35m的范围内采用深孔间隔装药爆破。然后再进行浅孔试验。

3.6浅孔爆破试验

爆破振动测试方法与深孔爆破试验相同,爆破试验测点布置见图2

首先进行3组单孔试验,孔深4m,单孔装药量3kg

 

文本框: 振幅/(cm•s-1)

时间/s

 

振幅/(cm·s-1)

 

 

 

 

 

 

 

 


图4 浅孔试验单孔爆破垂向振动波形图(测点1)

Fig 4 Vertical vibration waveform of shallow-hole blasting test(1 measuring points)

    由图4波形图知单孔主振周期在10~20ms,所以根据波的干涉理论,多孔试验中设孔间延时为5~10ms,通过试验确定最佳延时。然后进行3组多孔试验,每组5个孔,孔深4m,单孔装药量3kg,孔间延时间隔时间分别为5ms7ms9ms,确定最佳孔间延时间隔时差,使其达到干扰减振的效果。

表3 浅孔爆破振动参数表

Table 3 Vibration parameters of shallow-hole charge blasting

测点

垂向振动速度/cm·s-1

第一组爆破孔间延时/ms

第二组爆破孔间延时/ms

第三组爆破孔间延时/ms

5

7

9

5

7

9

5

7

9

1

1.69

1.52

1.83

1.71

1.55

1.78

1.75

1.58

1.79

2

1.43

1.28

1.59

1.54

1.25

1.51

1.48

1.42

1.50

3

1.21

1.11

1.24

1.38

1.09

1.23

1.14

1.08

1.29

4

1.07

1.01

0.99

1.14

0.88

0.98

0.95

0.82

1.03

5

0.85

0.88

0.62

0.95

0.64

0.62

0.81

0.71

0.82

 

 

 

 

 

 

 

 

    从表中知当孔间延时为7ms时,振动速度峰值最小,而且和单孔爆破振动速度峰值相比降低了约15%,此时孔间振动波形发生波峰与波谷的干涉叠加,使波峰最小。同时测点1的振速接近临界值1.8cm/s左右,得出临界值R3<12m,即在剩余区域可采用浅孔爆破。

4基坑爆破方案

根据爆破试验结果,基坑石方爆破将根据距燃气管线的不同距离,采用不同爆破方案,为提高准爆率及现玚施工实际情况,每个方案装药时均采用密实装药结构,单位长度装药量见各方案参数表。

4.1深孔爆破方案

    方案中钻孔直径选择d=76mm。通过控制单孔装药量实现降低爆破振动,同时结合数码电子雷管起爆技术以实现综合控制爆破振动的目的。爆破参数按以下各式计算(H代表台阶高度):底盘抵抗线W=2545d;钻孔超深h=(0.250.35)W;炮孔深度L=H+h;堵塞长度lˊ=0.81.5W ;装药长度l=Llˊ;孔间距a=(1.01.5)W;排间距b=(0.81.0)W;单孔药量Q=q·a·b·H;或Q=q·W·a·H

    根据工程经验,炸药单耗选择q=0.350.45kg/m3

表4  d=76mm深孔台阶控制爆破参数

Table 4 The controlled blasting parameters of d=76mm deep-hole bench in table

H(m)

W(m)

h(m)

a(m)

b(m)

L(m)

l(m)

lˊ(m)

Q(kg)

5

2.5

0.5

2.3

2.0

5.5

2.6

2.9

10.5

6

2.5

0.5

2.4

2.2

6.5

3.4

3.1

14.0

7

2.7

0.8

2.5

2.3

7.8

4.3

3.5

17.5

                                                       注:单位长度装药量4.1kg/m(乳化炸药密实装药结构)

炮孔布置采用梅花形或方形布孔。深孔台阶控制爆破断面见图5。平面图见图6

 

 

 

 

 

 

图5深孔控制爆破钻孔布置断面图

Fig 5 Deep drilling of controlled blasting section layout chart

 

 

 

 

 

图6  深孔控制爆破钻孔布置平面图

Fig 6 Deep drilling of controlled blasting plan layout

采用卷状乳化炸药连续装药,堵塞材料使用石粉碴。起爆药包位于炮孔下部,反向起爆。

4.2深孔间隔装药爆破方案

根据表2计算结果,深孔爆破单孔连续装药量一般在10kg以上,当爆破区域距离燃气管线距离稍近时,燃气管线的爆破振动速度可能超过安全控制指标(2cm/s)。因此,采用深孔间隔装药形式,即将炮孔分成上、下两个装药段,炮孔内上、下两个药包的延时时间为4ms,孔间延时17ms,采用先下后上的起爆顺序,通过降低单响药量来控制爆破振动速度,以满足燃气管线的安全要求。爆破钻孔直径及爆破参数同表4,不同的是中间间隔堵塞1m,爆破台阶高度确定为6m。炮孔布置及断面图、平面图同深孔爆破。

表5  d=76mm深孔间隔装药爆破参数表

Table 5 The charge blasting parameters of d = 76mm deep-hole spacing in table

H(m)

W(m)

h(m)

a(m)

b(m)

L(m)

l(m)

l'(m)

Q(kg)

Q

Q

l'

6

2.3

0.5

2.0

2.0

6.5

2.6

2.9

10.5

2.5

8.0

1.0

注:单位长度装药量4.1kg/m(乳化炸药密实装药结构)

4.3浅孔爆破方案

    钻孔直径Φ=42mm,主要应用在距燃气管线较近区域。炮孔平面布置成梅花形或方形,垂直钻孔,使用管状乳化炸药,其爆破参数的计算公式如下(H代表台阶高度):最小抵抗线W=25Φ;钻孔超深h=0.4W;炮孔深度L=H+h;堵塞长度lˊ=1.11.5W;装药长度       l=L – lˊ;孔间距a=1.2W;排间距b=W;单孔药量Q=q·a·b·H;炸药单耗q=0.350.40 kg/m3。由此计算得到浅孔台阶控制爆破参数列于表6

表6 浅孔台阶控制爆破参数表

Table 6 The controlled blasting parameters of shallow-hole bench in table

H(m)

W(m)

h(m)

a(m)

b(m)

L(m)

l(m)

lˊ(m)

Q(kg)

2.5

1.2

0.5

1.4

1.2

3.0

1.61.7

0.80.9

1.81.9

3.0

1.2

0.8

1.4

1.2

3.8

1.92.2

0.81.1

2.12.4

4.0

1.2

0.8

1.4

1.2

4.8

2.52.7

1.31.5

2.73.0

                                                   注:单位长度装药量1.1kg/m(乳化炸药密实装药结构)

采用石粉碴堵塞炮孔,起爆药包位于炮孔下部,反向起爆。采用数码电子雷管后,在满足振动控制标准的情况下,允许的最大单响药量有明显的增大,可实施大规模深孔爆破的范围大大增加

5爆破减振分析

     对三种爆破方案分别取三次经典的振动结果进行分析。

表7 爆破振动参数表

Table7 The Vibration parameters of blasting

爆破垂向振动数据

深孔

2014.05.16

2014.06.12

2014.06.25

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

18

40

1.4

14

45

1.2

10

37

1.1

深孔间隔

2014.05.28

2014.06.16

2014.07.03

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

11

31

0.9

10

28

1.1

11

30

0.9

浅孔

2014.04.21

2014.04.29

2014.05.13

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

Q(kg)

Sm)

V(cm/s)

3

12

0.8

2.4

12

0.7

1.8

12

0.45

map   

文本框: 振幅/(cm•s-1)

时间/s

 

振幅/(cm·s-1)

 

 

 

 

 

 


图7  深孔爆破垂向振动波形图(2014.05.16)

Fig 7 Vertical vibration waveform of deep-hole blasting(2014.05.16)

文本框: 振幅/(cm•s-1)map,文本框: 振幅/(cm•s-1)

振幅/(cm·s-1)

时间/s

 

 

 

 

 

 

 

 


图8  浅孔爆破垂向振动波形图(2014.05.13)

Fig 8 Vertical vibration waveform of shallow-hole blasting(2014.05.13)

    以上主炮孔均为单孔单响,振动值较实验中数据减小约20%~40%,由于运用了电子雷管使孔间及排间形成错峰减振的效果,不仅降低了振动值,还提高了爆破效率。图7150ms~320ms期间叠加减振效果明显,图890ms~190ms期间也发生了叠加减振,实际爆破作业中有些区域裂隙较发育,对振动波的传导性弱,实际测得的振动值较实验数值小。

6个别飞石防护

爆破个别飞石的最远距离Rf,一般按下列经验公式[8]计算:式中:K—安全系数,一般取K=1.0~1.5n—爆破作用指数,松动爆破取值为0.75W—最小抵抗线,本工程取值2.2m。由此计算得到本工程的安全距离:

因此爆破时以爆源为中心,半径50m范围警戒可确保安全。

7典型案例分析

爆区位于区域1东北角原试验区,为深孔台阶爆破,共539个孔,其中21个主孔,其孔距×排距为2m×2m18个光面孔,其孔距×排距为1m×1.6m,孔径76mm,具体孔位布置及延期时间见图9所示。

 

 

 

 

 

 

 

 

图9 炮孔布置图

Fig 9 Hole layout diagram

爆破采用乳化炸药,主孔部分采用密实连续装药结构,直径60mm的药卷,反向起爆。总药量463.2kg,炸药单耗为0.44kg/m3。堵塞采用砂子堵塞,起爆采用数码电子,主孔保证4m以上的堵塞长度,光爆孔保证2.5~3 m的堵塞长度,且光爆孔用竹片绑32乳化炸药的方式间隔装药。图中雷管逐孔起爆,孔间延时间隔17ms,光爆孔较主孔晚50ms起爆,光爆孔四个为一组用电子雷管起爆,具体爆破参数见表8

表8  爆破参数表

Fig 8 Blasting parameters table

类型

孔号

孔深

单孔药量

堵塞长度

主孔

1#~6#

8.5

17.5

4.2

主孔

7#~21#

9.5

21

4.4

光面孔

21#~39#

10

2.4

3

注:单位长度装药量主孔:4.1kg/m(乳化炸药密实装药结构)

 

 

 

 

 

 

 

 

 


图10  深孔爆破爆前爆后图

Fig10  Figure before blasting and blasting of deep-hole

8结论

1)选取炮区距保护物较远的区域作为实验点,然后由近到远布置监测点,先进行单孔试验,根据最大振动波形的主振周期估算孔间干涉叠加延期间隔时间,并在多孔试验中得出最佳延时。同时根据数据得出不同实验方案的振动临界距离(本工程实验是以1.8cm/s左右为临界值得出临界距离),对控制爆破振动及调整施工方案有重要意义。

2)由于基坑边缘为马路和人行道,因此控制飞石,避免“冲孔”是本次施工的首要任务,合理选择临空面和抵抗线大小,严格控制炸药单耗和装药结构,爆前确保良好的填塞质量及防护,合理设置孔间延期间隔时间(深孔为17ms,深孔间隔层间延期4ms,浅孔为7ms),使飞石控制在安全范围内。

3)在区域1进行深孔爆破试验时,可视岩石整体性程度在部分孔内使用深孔间隔装药爆破方式,尽量减小爆后的块度。

8参考文献

[1]李夕兵,凌同华,张义平.爆破震动信号分析理论与技术[M].北京:科学出版社,200917-25.

 Li XibinLing TonghuaZhang YipingBlasting Vibration Signal Analysis Theory And  

 Technology[M]BeijingScience Press200917-25.

[2]张乐,颜景龙,李风国,等。隆芯1号数码电子雷管在露天采矿中的应用[J]。工程爆破,

   2010164):77-80

   Zhang LeYang JinlongLi FengguoetcDigital Electronic Detonator of Long Core 1 Used  

  in Surface Mining[J]Engineering Blasting2010164):77-80

[3]付天光,张家权,葛勇,等.逐孔起爆微差爆破技术的研究和实践[J].工程爆破,2006122):28-31

   Fu TianguangZhang JiaquanGe YongetcResearch and Practice by Hole Initiation Millisecond BlastingEngineering Blasting2006122):28-31

[4]王华.数码电子雷管在露天深孔爆破中的应用试验[J].铜业工程,20114):22-27

 Wang HuaDigital Electronic Detonator Application Test in Open Hole Blasting[J]Copper

 Project20114):22-27

[5]李东涛,颜景龙,姚浩辉,等.电子雷管在山体松动爆破工程中的应用[J].工程爆破,  

 2012183):100-102

 Li DongtaoYang JinglongYao HaohuietcElectronic Detonators at Mountain Loose Blasting   

 Project[J]Engineering Blasting2012183):100-102

[6]于亚伦.工程爆破理论与技术[M].北京:冶金工业出版社,2008

 Yu YalunEngineering Blasting Theory and Technology[M]BeijingMetallurgical Industry  

 Press2008

[7]薛里,刘世波,伏天杰,等.数码电子雷管起爆的降振原理及工程实际应用效果[J].铁

 道建筑,2015.143-47.

  Xue LiLiu ShiboFu TianjieetcDrop Vibration Theory of Digital Electronic Detonator and  

 Practical Application of Engineering[J]Railway Construction2015.143-47.

[8]熊炎飞,董正才,王辛.爆破飞石飞散距离计算公式浅析[J].工程爆破,2009153): 

 31-34

 Xiong YanfeiDong ZhengcaiWang XinAnalysis of Blasting Stone Flight Flying Distance  

 Calculation Formula[J]Engineering Blasting2009153):31-34

 

本刊创刊于1982年,是由自治区科技厅主管、自治区科技信息研究院主办,由自治区科技情报学会协办、国内外公开发行的省级综合性科技刊物,是反映内蒙古自治区科技与经济发展的窗口。杂志入选《中国期刊全文数据(CJFD)》全文收录期刊和《中国学术期刊综合评价数据(CAJCED)统计刊源期刊,《中国核心期刊(遴选)数据库》收录。本刊是公开发行的综合性科技期刊,为月刊,大16开本。本刊坚持以科技创新为目标,融科技、经济、信息、产业、市场为一体,是促进科技成果转化、推动科技进步、加强技术创新,促进经济发展的专业性期刊。